1．問題的由來
考察機(jī)械制造的動(dòng)態(tài)可知，機(jī)械——尤其是行走機(jī)械，其研發(fā)重點(diǎn)內(nèi)容之一是提高金屬強(qiáng)度以減輕自重和提高使用壽命。灰鑄鐵件生產(chǎn)較易、價(jià)格低廉且耐磨、抗壓性好，故迄今仍占各類鑄件重量的首位（約占50~55%）。至于在汽車制造業(yè)，灰鑄鐵也是重量居第一位的鑄造合金。
灰鑄鐵之所以仍具有競爭力，在于克服其固有的最大弱點(diǎn)——強(qiáng)度相對(duì)較低導(dǎo)致工件較重這方面不斷地取得進(jìn)展的緣故。例如,有的高強(qiáng)度灰鑄鐵轎車缸體自重己降至40公斤以下，最薄斷面壁厚不及3毫米。
如果孤立地僅就金屬強(qiáng)度而言，要提高灰鑄鐵強(qiáng)度并非難事，因?yàn)橹灰档突诣T鐵的碳硅量，即可減少所形成的片狀石墨（相對(duì)于金屬而言，石墨的硬度和強(qiáng)度可以視為零），同時(shí)加入合金元素強(qiáng)化基體，就能達(dá)到這一目的。
但是，碳量（碳當(dāng)量）的降低將加劇兩大質(zhì)量問題，一是石墨形態(tài)的惡化，二是鑄件易于產(chǎn)生縮松缺陷。可見，為生產(chǎn)高強(qiáng)度灰鑄鐵件需要解決好這些突出矛盾，而這將涉及一系列理論和實(shí)踐方面的問題。
2．影響灰鐵性能的因素
先前的一致認(rèn)識(shí)是：灰鐵材質(zhì)性能取決于它的化學(xué)成份及冷卻速率。對(duì)于給定形狀、重量和壁厚的鑄件，如果鑄型介質(zhì)和澆注溫度不變，冷卻速率也是不變的，因而影響到金屬性能的將主要是化學(xué)成份，對(duì)于灰鑄鐵來說，基本成份中的錳、磷、硫三元素對(duì)性能的影響較小且可供調(diào)控和實(shí)際變化的范圍又很窄，顯然，決定灰鐵材質(zhì)性能的最重要因素是碳和硅的含量（合金元素影響作為另類問題對(duì)待），如果找出該兩元素含量（還可以將兩元素合二為一地用碳當(dāng)量代表）與表征灰鐵材質(zhì)性能的強(qiáng)度和硬度之間的數(shù)學(xué)關(guān)系，這不僅給試驗(yàn)研究帶來便捷同時(shí)也將對(duì)生產(chǎn)者具有實(shí)用價(jià)值。此外，還有一個(gè)問題一直引起人們的關(guān)注——內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，它的大部分工件是灰鐵件，其主要部件如缸體不僅加工量大、工序繁多，且多用專用設(shè)備和刀具，而專用刀具都是單件制作，因此，即使在歐美國家，在發(fā)動(dòng)機(jī)廠生產(chǎn)費(fèi)用中，刀具損耗的費(fèi)用占居第一。按傳統(tǒng)觀點(diǎn)，灰鐵的硬度與強(qiáng)度呈直線正比關(guān)系，可否在一定范圍內(nèi)生產(chǎn)出強(qiáng)度提高而硬度不變或稍許上升的灰鐵？！
循著這一思路，鑄鐵學(xué)者派特生進(jìn)行系統(tǒng)性充分試驗(yàn)，并對(duì)大量數(shù)據(jù)加以處理[1]，得出灰鐵硬度和強(qiáng)度與共晶度（或稱碳飽和度，為便于運(yùn)算與建立簡明的數(shù)學(xué)公式，將鑄鐵共晶點(diǎn)的碳當(dāng)量4.26換稱共晶度為1）之間的數(shù)值關(guān)系。這一成果得到各國業(yè)界的廣泛認(rèn)同，其硬度與強(qiáng)度間關(guān)系的計(jì)算原則，已納入國標(biāo)GB9439-88《灰鑄鐵件》之內(nèi)。
借助于該研究結(jié)果（公式），可以定量地、明確無誤地反映所生產(chǎn)的鑄鐵及其工藝技術(shù)的優(yōu)劣。任何灰鐵生產(chǎn)車間可將所生產(chǎn)鐵水的碳飽和度按公式得出它的“計(jì)算硬度”和“計(jì)算強(qiáng)度”，以之與所澆注試棒得到的“實(shí)測硬度”，和“實(shí)測強(qiáng)度”兩兩對(duì)比，分別得出“相對(duì)硬度”和“相對(duì)強(qiáng)度”，再將“相對(duì)強(qiáng)度”比“相對(duì)硬度”，所得值稱為“正常度”（或稱“質(zhì)量指標(biāo)”）。如果正常度等于1表示該車間的“熔鑄狀態(tài)”處于正常合理；若大于1則為優(yōu)良，反映該車間在給定的鑄鐵成份下獲得較高的強(qiáng)度與較低的硬度；如果小于1顯然說明生產(chǎn)狀態(tài)不佳，因?yàn)槿粢岣卟馁|(zhì)強(qiáng)度勢(shì)必要靠降低碳飽和度（碳硅含量）的辦法來達(dá)到，這必將對(duì)金屬組織及鑄件缺陷不利。
更為有意義的是，根據(jù)對(duì)眾多鑄鐵車間的考核統(tǒng)計(jì)，發(fā)現(xiàn)有的車間正常度可達(dá)1.2，而另一些車間則低至0.8。換句話說，同一成份的灰鐵，狀態(tài)最好的車間，其金屬性能較狀態(tài)最差的車間要高出1/2，或者說后者低于前者1/3。
透過這一事實(shí)還表明灰鐵的材質(zhì)性能不僅取決于它的化學(xué)成份和冷卻速率，必然還有其他更深層次原因在發(fā)揮著明顯的作用。它們被統(tǒng)稱為“冶金因素”。研試表明，冶金因素是一系列狀態(tài)內(nèi)涵和工藝技術(shù)的泛稱，它包括原材料、爐料組成、熔化爐、爐襯材料、熔化工藝操作、溫度控制、鐵水中氣體與微量元素的量、爐前處理、澆注溫度等。
現(xiàn)舉兩實(shí)例以證實(shí)冶金因素的影響：一家鑄造工廠為降低成本在中頻爐熔化時(shí)不用生鐵，改用廢鋼增碳（高度石墨化的滲增劑）工藝后，鑄鐵性能全面提升。采用含少量合金元素的復(fù)合孕育劑，所得鑄鐵的性能優(yōu)于等量合金單獨(dú)加入鐵水的結(jié)果。
再從另一方面看，近期鑄鐵學(xué)者都不遺余力地進(jìn)行研試寄期改變或控制某些冶金因素以達(dá)到不主要依賴于降低碳飽和度與加入合金求得鑄鐵強(qiáng)度的提高（其回旋空間很大）。這從國內(nèi)外期刊和各級(jí)學(xué)會(huì)發(fā)表的文章動(dòng)態(tài)可明確地感知。 3．凝固與結(jié)晶和過冷度與過冷組織
眾所周知，液體金屬轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w金屬時(shí)，只能也必然是以結(jié)晶形式凝固（完成）的，就物理學(xué)的原理而論，凝固和結(jié)晶是兩個(gè)不同范疇的概念。凝固指物質(zhì)從液相變?yōu)楣滔啵Y(jié)晶是說物質(zhì)原子以一定形式排列構(gòu)成晶體，它可以出現(xiàn)在液固相轉(zhuǎn)換之際，但也可在固相時(shí)發(fā)生轉(zhuǎn)變。
任何相圖（例如鐵—碳平衡圖）所表示的給定成份的合金都有一凝固結(jié)晶點(diǎn)，但這是在理論上金屬液在極其緩慢的冷速下構(gòu)建的。而在現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)中不論冷卻如何緩慢，實(shí)際的凝固結(jié)晶溫度都一定（必然）是低于理論溫度點(diǎn)的（“過冷現(xiàn)象”）。這一相差的溫度度數(shù)，被稱為“過冷度”。
產(chǎn)生過冷現(xiàn)象并出現(xiàn)過冷度的原因是因?yàn)榇嬖诮Y(jié)晶必須先有晶核且在其達(dá)到一定數(shù)量時(shí)才能形成結(jié)晶體這一自然規(guī)律。因此，液態(tài)金屬的實(shí)際凝固結(jié)晶溫度點(diǎn)必然將滯后于它的理論值。因此可以認(rèn)為，“過冷”（過冷度）是金屬由液相至固相轉(zhuǎn)變時(shí)使“凝固”與“結(jié)晶”同時(shí)發(fā)生的“緩沖器”或“調(diào)節(jié)器”。
至于過冷度的大小取決于金屬產(chǎn)生晶核的能力和冷速的快慢。晶核的來源有二，一是金屬冷凝時(shí)自然產(chǎn)核的本質(zhì)，稱為”自發(fā)晶核“，它與金屬成份有關(guān)，對(duì)鑄鐵來說，碳飽和度越高，石墨結(jié)晶的形核能力也越強(qiáng)。二是所謂的“非自發(fā)晶核”，包括鐵水中保有的石墨殘核以及晶體結(jié)構(gòu)十分接近石墨的其他物質(zhì)微觀質(zhì)點(diǎn)以及孕育處理所引入的核心。
金屬液澆入鑄型后隨冷速的不同過冷度為之改變。顯然，澆注溫度增高，過冷度減小。鑄型介質(zhì)導(dǎo)熱性愈佳和（或）比熱愈大，過冷度加大。鑄件壁厚越大，過冷度越小。 過冷度與灰鐵組織間的關(guān)系參見附錄。 4．灰鑄鐵強(qiáng)度的提高 4.1石墨的影響 nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.1.1石墨數(shù)量
前已提及，石墨的強(qiáng)度可以作為零對(duì)待，因此灰鐵的總（含）碳量愈高，石墨的量（體積）也愈大（全珠光體的化合碳為0.8%），強(qiáng)度的下降也愈明顯。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.1.2石墨形態(tài)（見附錄） 4.2基體的影響
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.2.1珠光體數(shù)量與彌散度及珠光體的性質(zhì)
正常的灰鑄鐵金相組織中只有珠光體（或允許有少量鐵素體存在），這是出于對(duì)強(qiáng)度和耐磨性方面的考慮。因?yàn)橹械染Я６鹊蔫F素體硬度在HB80左右，拉力強(qiáng)度約250Mpa；而中等彌散度的純碳共析體（全珠光體）則分別為HB240和800Mpa左右。 珠光體的彌散度（片間距）對(duì)其硬度和強(qiáng)度的影響不亞于數(shù)量的效應(yīng)（參見下表1），但這一點(diǎn)往往被人們所忽視。
珠光體是由碳化物（滲碳體）和鐵素體組成，而碳化物可以是碳化鐵（這是最基本的），但也可以是碳化鉻、碳化鉬、碳化釩„„等以及由它們構(gòu)成的復(fù)合碳化物，復(fù)合碳化物的硬度
（強(qiáng)度）和穩(wěn)定性高于單一碳化物，這是合金元素提高（鑄鐵）強(qiáng)度的原因之一。合金元素幾乎都可固溶于鐵素體并強(qiáng)化鐵素體，雖然其固溶量極限與強(qiáng)化程度各不相同。這是合金元素提高（鑄鐵）強(qiáng)度的另一效果。絕大多數(shù)合金元素提高珠光體的數(shù)量及其彌散度，這是它們提高（鑄鐵）強(qiáng)度的又一作用。對(duì)此有必要加以闡述。
根據(jù)鐵—碳平衡圖可知，珠光體是在鑄鐵冷卻降溫通過共析轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間時(shí)以介穩(wěn)定形式相變獲得的。反之，當(dāng)以穩(wěn)定形式發(fā)生相變則將得到鐵素體和石墨。
究竟哪些因素影響鑄鐵共析轉(zhuǎn)變按介穩(wěn)定或按穩(wěn)定平衡進(jìn)行？
第一，當(dāng)鑄鐵快速冷卻即迅速通過該溫度區(qū)間時(shí)，碳化物（滲碳體）將來不及分解從而得到珠光體組織。這也就是薄壁件和800℃以上高溫開箱落砂有利于珠光體生成的原因。
第二，有的元素?cái)U(kuò)大并抬高此溫度范圍因此將有利于相變按穩(wěn)定平衡模式進(jìn)行，例如硅。 鑄鐵學(xué)者德拉帕爾對(duì)此進(jìn)行大量試驗(yàn)歸納其數(shù)據(jù)得出如下公式（2）： A1.2=738+18×（Si %）1.75„（1） A1.1=738+5×（si %）2.0 „ (2)
式中，A1.2為共折轉(zhuǎn)變的啟始（上限）溫度，A1.1為終了（下限）溫度。其間為兩相區(qū)。 這就是硅高不利于鑄鐵獲得珠光體基體而且粗化珠光體的緣故。
絕大多數(shù)的合金元素——例如銅和鎳，雖然屬弱石墨化元素，但因隨其含量的升高，既收縮共析轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間同時(shí)壓低該溫度范圍，因而不但促使相變按介穩(wěn)定方式進(jìn)行以形成珠光體，同時(shí)還加大珠光體的彌散度，因?yàn)殡S著溫度的降低原子擴(kuò)散活力減弱之故。鎳的加入量一般為0.3~0.7%。銅在0.4~0.8%左右（超出1.2%溶解度極限后將有游離銅出現(xiàn)，導(dǎo)致強(qiáng)度下降）。鉻和錳性質(zhì)近似，易引起“白口”故錳不超過0.7%，而鉻不可超過0.4%。釩的類似作用更強(qiáng)，僅在生產(chǎn)某些耐磨件時(shí)應(yīng)用，加入量一般不超過0.1%。鈦通常也很少運(yùn)用，加入上限為0.1%。錫只有穩(wěn)定珠光體的作用，故僅在鑄件厚壁或需考核珠光體數(shù)量的指定部位（例如缸體的缸筒）達(dá)不到時(shí)推薦采用，其加入量通常在0.05%左右。銻的作用與錫相同而且更強(qiáng)烈，提高材質(zhì)脆性對(duì)斷屑有利，但它加大復(fù)雜鑄件產(chǎn)生裂紋的傾向，加入量不宜超過0.02%。錫和銻對(duì)消除過冷鐵素體作用明顯。鉬是最優(yōu)異的合金元素，但價(jià)格昂貴，故通常不選用。
通過以上分析可見，生產(chǎn)高強(qiáng)度灰鐵件時(shí)加入合金雖然是必要措施之一，但通常實(shí)際可供運(yùn)用的元素只有銅、鉻和錫，而且可變動(dòng)的含量范圍都很窄。有必要指出的是，任何合金元素都不同程度地降低鐵水流動(dòng)性且加大收縮傾向，亦即對(duì)鑄件工藝性不利。
第三，石墨形態(tài)對(duì)共析轉(zhuǎn)變具有顯著的影響。共析轉(zhuǎn)變是固相發(fā)生，此時(shí)不易產(chǎn)生石墨晶核，故相變將以穩(wěn)定或者介穩(wěn)定模式進(jìn)行必然與這時(shí)己有的石墨（因?yàn)樗鼈兪枪参鲛D(zhuǎn)變時(shí)的石墨化核心）數(shù)量有關(guān)，不言而喻，數(shù)量愈多相變愈有利于按穩(wěn)定平衡進(jìn)行。這就解釋了為何A型石墨有利于生成珠光體基體；而D、E型石墨必然伴生“過冷”鐵素體，因?yàn)檫^冷石墨的特征就是大量密布的細(xì)小片狀和點(diǎn)狀石墨，因而縮短了碳原子擴(kuò)散至石墨聚合的距離。換言之，如果說過冷度大是“因”，則共晶結(jié)晶（凝固）形成過冷石墨是“果”；而對(duì)共析結(jié)晶（固相轉(zhuǎn)變）來說，如果有了過冷石墨這個(gè)“因”，就極有可能（如無其他相反因素）導(dǎo)致產(chǎn)生過冷鐵素體這個(gè)“果”。
4.3孕育劑的作用
孕育劑增加石墨晶核，因此降低過冷度，促進(jìn)A型石墨生長同時(shí)也增加珠光體數(shù)量，故對(duì)提高鑄鐵強(qiáng)度有利。
4.4共晶團(tuán)的影響
雖然國標(biāo)BG7216——87《灰鑄鐵金相》載有共晶團(tuán)的圖譜及其檢測與分級(jí)，但遺憾的是，極少有灰鐵鑄造車向?qū)⑵浼{入日常生產(chǎn)的考核內(nèi)容，無疑這對(duì)生產(chǎn)者深層次地綜合了解和提高鑄件質(zhì)量帶來缺失。看來這可能是由于對(duì)共晶團(tuán)數(shù)量（大小）在一定程度也反映某些灰鑄鐵材質(zhì)和灰鑄鐵件質(zhì)量的功能了解不足的緣故。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.1共晶團(tuán)數(shù)與強(qiáng)度的關(guān)系：僅就此而言，鑄鐵的強(qiáng)度隨共晶團(tuán)數(shù)的增加而升高。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.2共晶團(tuán)數(shù)與石墨長度的關(guān)系：從立體觀念看，每一生長完成的石墨結(jié)構(gòu)都被界定（限制）在該共晶團(tuán)之內(nèi)，可見，石墨的大小取決于共晶團(tuán)的尺寸。金相視場上所見的是所切取試樣無數(shù)石墨花瓣的平面形態(tài)，由于數(shù)量龐大且尺寸懸殊，因此人們只能對(duì)照?qǐng)D譜給石墨長度評(píng)級(jí)，因此不可能準(zhǔn)確。而共晶團(tuán)是可計(jì)數(shù)的。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.3 由共晶團(tuán)可以聯(lián)系到過冷度。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.4共晶團(tuán)數(shù)可以反映孕育處理是否適度。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.5共晶團(tuán)數(shù)在一定程度上也能反映鑄鐵的切削性。
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.4.6共晶團(tuán)數(shù)可以表示鑄鐵的縮松傾向。
綜上可知，每一級(jí)別的灰鑄鐵各有其相對(duì)應(yīng)的共晶團(tuán)數(shù)（大小）的適當(dāng)范圍，檢驗(yàn)?zāi)承┲匾T件的指定部位——如缸體缸筒的共晶團(tuán)數(shù)對(duì)了解其質(zhì)量將是有裨益的。
4.5試棒（指試樣鑄坯）和試樣（指試棒機(jī)加后）的影響
nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.5.1試棒（或試棒鑄塊）的取得：根據(jù)國標(biāo)GB9439-88《灰鑄鐵件》，可以是用與澆注鑄件的同一爐（包）鐵水澆成的直徑30毫米長約250毫米的單鑄試棒或根據(jù)供需雙方的協(xié)商在鑄件上帶出附鑄試棒或澆出連體鑄塊再切取。對(duì)于單鑄試棒無需討論，但對(duì)附體試棒和連體鑄坯有必要予以論及。
按國標(biāo)圖樣規(guī)范，附鑄試棒直徑可以是30毫米也可以是50毫米，而連體鑄塊為一給定尺寸。換句話說共給出三種方式供選擇。 鑒于灰鑄鐵的“斷面敏感性”極強(qiáng)，生產(chǎn)高強(qiáng)度灰鑄鐵件要保證附鑄試棒或連體鑄坯性能達(dá)標(biāo)，是一件不可忽視的問題。建議生產(chǎn)者以采取澆鑄直徑30毫米試棒為宜。同時(shí)，應(yīng)將位置選擇在遠(yuǎn)離澆冒口的鑄件薄斷面處。
對(duì)于某些特殊鑄件，用戶可能要求從鑄件本體切取拉力試樣，在這樣的情況下，通常因受具體鑄件的制約，大都不可能獲得標(biāo)準(zhǔn)尺寸的試樣，亦即只能作出非標(biāo)試樣，此時(shí)應(yīng)力求試樣加工后的直徑最大限度地接近于所切得鑄坯的壁厚。
還要提及的是，如果客戶要求考核金相組織，則不論哪種方式取得的拉力試樣，均可以之作為金相試驗(yàn)供檢查之用。不能同意在鑄件任一部位切取試樣，因?yàn)闆]有代表性。當(dāng)然，對(duì)于某些特殊件，如缸體指定檢查缸筒的金相組織，則是合理的應(yīng)予接受的要求。 nth="12" day="30" islunardate="False" isrocdate="False" w:st="on">4.5.2試樣的車削及加工后的狀態(tài)
由于灰鑄鐵金屬“缺口敏感性”極強(qiáng)，故車削后的試樣必須用細(xì)砂紙精拋光至國標(biāo)規(guī)定的粗糙度3.2級(jí)以上，試驗(yàn)前必須精確測量記錄各相關(guān)尺寸并細(xì)心地檢查其外觀狀態(tài)，任何微觀的鑄造缺陷如：砂眼、氣孔、渣孔、縮松等瑕疵以及刀痕，都將導(dǎo)致拉力強(qiáng)度試驗(yàn)值明顯下落。 5．縮松
熱脹冷縮是絕大多數(shù)物質(zhì)固有的普遍規(guī)律。因此，收縮缺陷—尤其是縮松就成為鑄件缺陷中最難以解決的問題。
灰鐵中有自由碳—石墨的存在應(yīng)該說對(duì)緩解收縮現(xiàn)象有利，這是由于石墨的密度（比重）是2.0，鐵素體和珠光體都接近7.5的緣故，因而在鑄鐵凝固時(shí)石墨析出使鑄件的收縮得到補(bǔ)償（石墨碳量越高，補(bǔ)償能力也越強(qiáng)），不過強(qiáng)度下降，在生產(chǎn)高強(qiáng)度鑄鐵時(shí)這一矛盾更突出。 為降低高強(qiáng)度灰鑄鐵件產(chǎn)生縮松的傾向，大致有以下一些措施可根據(jù)鑄鐵級(jí)別和具體鑄件同時(shí)顧及可能引起其他鑄造缺陷而適當(dāng)采用。 5.1就鐵水成份而言，國內(nèi)外均傾向于盡可能地少調(diào)低碳飽和度（碳當(dāng)量），即使要降也力求采取高碳低硅，因?yàn)槠鹋蛎涀饔玫氖翘迹业凸鑼?duì)強(qiáng)度有利。
5.2將磷控制在0.06%以下，因磷加劇縮松。
5.3盡可能降低合金元素加入量。研試并調(diào)動(dòng)“冶金因素”以提高鑄鐵的性能是方向性的啟迪。
5.4適中的澆注溫度有利于減輕縮松傾向。但溫度過低將惡化石墨、產(chǎn)生“白口”、降低鐵水充型能力（流動(dòng)性）和導(dǎo)致氣孔（灰鐵件極易產(chǎn)生氣孔，特別是包覆砂芯的殼體件，如缸體）。
5.5過度孕育將加劇縮松，孕育后凝固過程進(jìn)一步縮短并滯后，亦即鐵水在鑄型中保持液態(tài)的時(shí)間延長。大量試驗(yàn)研究表明，灰鐵的最大容許孕育量為0.3%，何況過量孕育無累加效應(yīng)。
5.6鑄型剛度愈高鑄件產(chǎn)生縮松的程度愈低，因?yàn)榈陀捕壬靶驮谑蛎洉r(shí)發(fā)生位移使型腔增大從而導(dǎo)致膨脹產(chǎn)生的補(bǔ)償作用失效的緣故。但高剛度鑄型的起模性差、透氣性下降和易引起砂膨脹缺陷（起皮與鼠尾）。
5.7“糊狀凝固”的鑄造合金較難依靠補(bǔ)縮冒口得以解決，而均衡凝固過程即鑄件不同壁厚部位凝固終了時(shí)間若能趨于接近則可消減縮松的產(chǎn)生，如分散內(nèi)澆口并將其設(shè)于薄壁處和加置“熱平衡冒口”都是有益的工藝措施。因此，利用計(jì)算機(jī)通過模擬溫度場使?jié)沧⑾到y(tǒng)設(shè)計(jì)更趨科學(xué)化和合理化顯得更加重要。至于在某些鑄件的特殊熱節(jié)點(diǎn)處加放冷鐵或刷碲粉涂料有時(shí)也是不得己的措施。
